一、傳熱管設計：材料與幾何參數的雙重作用

1. 材料選擇：導熱系數與耐蝕性的平衡

• 效率影響：導熱系數高的材料（如鋁黃銅）可降低管壁熱阻，提升傳熱量；但耐蝕性差時易因腐蝕產物（如銅銹）增加熱阻（腐蝕產物導熱系數僅 1~2 W/m?K），反而降低效率。

2. 管徑與管長：傳熱面積與流體阻力的權衡

• 管徑（Φ16~25 mm）：

• 小管徑（如 Φ16 mm）：單位體積傳熱面積更大（如 Φ16 mm 比 Φ25 mm 傳熱面積增加 56%），且流體易形成湍流（Re≥2300），強化傳熱；但管徑過小易被海水中的貝殼、藻類堵塞。

• 大管徑（如 Φ25 mm）：阻力損失小，抗堵塞能力強，但傳熱面積減少，需增加管數或管長補償。

• 管長（3~6 m）：

• 增加管長可直接擴大傳熱面積（$Q\propto A$），但管程阻力（與管長成正比）隨之增大，可能需增加循環水泵能耗；通常按機艙空間限制設計，優先采用多流程而非單長管。

二、殼程結構：折流板與流體分布的優化

1. 折流板：引導流態與強化湍流

• 形式：常用弓形折流板（切割高度為殼徑的 20%~40%），而非圓盤 - 圓環式（阻力大）。

• 間距（B）：

• $B<0.2D_s$（$D_s$為殼徑）：海水流速過高，阻力損失激增（ΔP ∝ $v^2$），且可能引發管束振動；

• $B>0.5D_s$：海水流動趨于層流，邊界層增厚，傳熱系數（$h$）降低（如間距從 0.3$D_s$增至 0.6$D_s$，$h$可能下降 30%）；

• 最佳間距：$B=0.30.4D_s$，此時海水橫向沖刷管束，湍流程度適中，$h$可達 1500~2500 W/m2?K。

2. 殼體直徑與流速控制

• 殼徑需匹配管排數與折流板間距，確保海水流速在 1~2 m/s：

• 流速＜1 m/s：海水滯留時間長，鹽分易結晶（如 CaCO?結垢），熱阻增加（結垢層導熱系數僅 0.5~1 W/m?K）；

• 流速＞2 m/s：阻力損失超設計值（ΔP≤0.05 MPa），且可能加劇管束沖刷腐蝕。

三、管程布置：流程數與流向的溫差利用

1. 多流程設計：提升對數平均溫差（LMTD）

• 流程數（N）：

• 單流程：循環水與海水可能為順流，LMTD 較?。ㄈ珥樍鲿r ΔT?=60℃，ΔT?=30℃，LMTD=42.3℃）；

• 2 流程 / 4 流程：通過隔板使循環水往返流動（如 1 流程進→2 流程出），與海水形成部分逆流，LMTD 可提升至 50~55℃（如逆流時 ΔT?=50℃，ΔT?=40℃，LMTD=44.8℃）。

• 效率公式：傳熱量 $Q=U?A?LMTD$，LMTD 每提升 10%，傳熱量可增加約 8%~10%（$U$為總傳熱系數）。

2. 端蓋隔板與流體分布

• 隔板設計需避免 “短路"（如隔板與端蓋間隙過大，導致循環水未經管束直接流出），否則有效傳熱面積減少，效率下降可達 15% 以上。

四、抗腐蝕結構：間接保障效率持續穩定

1. 犧牲陽極與陰極保護

• 殼程內壁或管板上焊接鋅塊（面積約為傳熱面積的 0.5%~1%），通過鋅的優先腐蝕保護管束：

• 若未安裝鋅塊，管束電化學腐蝕產生的銹層每年增厚 0.1~0.3 mm，熱阻每年增加 5%~10%。

2. 管板與管束連接方式

• 采用脹接 + 焊接復合工藝（而非單純脹接），避免縫隙腐蝕（縫隙內海水流速低，易形成濃差電池），防止泄漏導致效率驟降。

五、其他關鍵結構對效率的影響

1. 海水進出口位置

• 切向入口（而非軸向）：使海水在殼程形成旋轉流，增強湍流，傳熱系數可提升 10%~15%，但阻力損失增加約 5%。

2. 防沖板設計

• 海水入口處設置防沖板，避免高速海水直接沖刷管束入口端（沖刷速度＞3 m/s 時，腐蝕速率加倍），延長管束壽命，間接維持傳熱效率。

六、結構設計的效率優化案例

• 某 10 萬噸貨船冷凝器改造：

• 原設計：單流程 + 銅鎳管 + 折流板間距 0.5D_s，運行半年后傳熱效率下降 20%（結垢 + 腐蝕）；

• 改造后：2 流程 + 鈦管 + 折流板間距 0.35D_s + 增設自動反沖洗系統，傳熱效率提升 18%，年能耗降低約 50000 kWh。